【摘要】 本文對某剪力墻高層住宅在施工期間部分剪力墻墻體因施工原因產(chǎn)生的偏移和變形進(jìn)行了檢測，對剪力墻偏移變形前后的內(nèi)力變化進(jìn)行了比較分析，對剪力墻偏移變形對主體結(jié)構(gòu)及構(gòu)件自身的影響進(jìn)行了分析。
計(jì)算比較分析結(jié)果表明，剪力墻偏移變形前后平面內(nèi)各項(xiàng)內(nèi)力整體變化幅度較小，平面外各項(xiàng)內(nèi)力整體變化幅度較大?？傮w上剪力墻偏移變形后，平面外各項(xiàng)內(nèi)力均有不同程度的增加，雖然部分偏移變形較大的構(gòu)件平面外各項(xiàng)內(nèi)力增幅變化較大，但是增加的數(shù)值絕對值相對較小。剪力墻構(gòu)件偏移變形后，在實(shí)際的平面內(nèi)和平面外各項(xiàng)內(nèi)力的作用下，結(jié)構(gòu)主體及構(gòu)件的承載力滿足規(guī)范要求。
1.檢測概述
某目前在建高層住宅，為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式采用鋼筋混凝土墻下筏板基礎(chǔ)，房屋設(shè)計(jì)為地下 2層，地上 18層，機(jī)房二層，地上主體建筑總高度為52.2m。地下室為住宅附屬儲藏室，地上部分為住宅樓。
房屋于 2012年 9月開工建設(shè)，至 2013年 5月施工至十層結(jié)構(gòu)。經(jīng)現(xiàn)場施工單位初步測量，已澆筑完剪力墻的軸線偏差數(shù)值和垂直度數(shù)值超過規(guī)范允許值，部分剪力墻偏差數(shù)值與規(guī)范允許值相差較大，對房屋的建筑功能使用、結(jié)構(gòu)的受力性能和整體安全性存在一定的影響，目前，現(xiàn)場已經(jīng)全面停止施工。為明確偏差對結(jié)構(gòu)的安全使用及對后續(xù)施工的影響，業(yè)主方委托我站對該房屋結(jié)構(gòu)進(jìn)行安全檢測鑒定和分析，并出具安全檢測報(bào)告。
1.1檢測鑒定的范圍
本次檢測鑒定的范圍如下：根據(jù)業(yè)主委托要求，對負(fù)二層至八層施工完畢的剪力墻構(gòu)件依照設(shè)計(jì)圖紙復(fù)核現(xiàn)有結(jié)構(gòu)軸線定位尺寸，進(jìn)行定位偏差、垂直度以及平整度測量。依照實(shí)測結(jié)構(gòu)構(gòu)件狀態(tài)，對整幢房屋按未來使用條件進(jìn)行有限元計(jì)算分析，檢測范圍平面示意圖見圖1-1，房屋現(xiàn)狀整體概貌見圖1-2，房屋內(nèi)部現(xiàn)狀見圖1-3。
1.2主要工作內(nèi)容
本次檢測鑒定的主要工作內(nèi)容包括：
(1)調(diào)查、了解房屋設(shè)計(jì)、施工等的相關(guān)資料和過程，對資料進(jìn)行分析和判斷。
(2)比對結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀與原設(shè)計(jì)圖紙資料，并現(xiàn)場核對結(jié)構(gòu)軸線定位尺寸。
(3)重點(diǎn)對負(fù)二層至八層施工完畢的剪力墻構(gòu)件進(jìn)行定位偏差、垂直度以及平整度測量。
(4)進(jìn)行鑒定評估所需的其它的測量、測試，包括構(gòu)件裂損檢查、材料強(qiáng)度測試、混凝土碳化深度檢測、鋼筋配置及保護(hù)層厚度檢查等。
(5)對檢測數(shù)據(jù)進(jìn)行處理、分析，依照實(shí)測結(jié)構(gòu)構(gòu)件狀態(tài)，按未來使用條件進(jìn)行有限元計(jì)算分析，并對典型構(gòu)件進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算，根據(jù)綜合分析結(jié)果提出現(xiàn)有結(jié)構(gòu)安全鑒定結(jié)論，并給出相應(yīng)的加固處理意見。
(6)出具房屋安全鑒定報(bào)告。
1.3剪力墻偏移變形檢測方法
結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際情況，采用全站儀、經(jīng)緯儀、激光測距儀、紅外激光水平儀和鋼尺、靠尺等儀器設(shè)備對剪力墻進(jìn)行變形、偏移測量。
現(xiàn)場采用全站儀、垂直儀根據(jù)底層的兩縱一橫控制線布設(shè)和復(fù)核了各層測量控制線和主要軸線，確?，F(xiàn)場測量測試的基準(zhǔn)線是正確的。根據(jù)現(xiàn)場測量控制網(wǎng)，布設(shè)待測剪力墻構(gòu)件的軸線，把待測剪力墻構(gòu)件軸線向一側(cè)平移一定距離，利用紅外激光水平儀布設(shè)一個(gè)穿過該條平移軸線的鉛垂面，利用鋼尺分別測量待測剪力墻表面至該鉛垂面的垂直距離并記錄數(shù)據(jù)。
根據(jù)現(xiàn)場待測剪力墻實(shí)際布置和長度選擇剪力墻兩端或者兩端和中點(diǎn)作為測量點(diǎn)，分別測量每一測點(diǎn)處頂部、中部、底部到偏移軸線鉛垂面的垂直距離并記錄原始數(shù)據(jù)。
現(xiàn)場實(shí)測原始數(shù)據(jù)與軸線偏移值之差的絕對值即為測量點(diǎn)各部位的偏移值，昀終形成偏移變形數(shù)據(jù)成果時(shí)，規(guī)定向 X軸、Y軸正向偏移為正值，向 X軸、 Y軸負(fù)向偏移為負(fù)值。
對實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行處理、分析即可判斷待測剪力墻相對原設(shè)計(jì)軸線水平偏移方向和偏移程度，并且也可知待測剪力墻豎向傾斜、彎曲的方向和程度。
2.房屋建筑結(jié)構(gòu)概況
通過調(diào)查了解和查閱原設(shè)計(jì)圖紙資料，房屋基本情況見表4-1。房屋于 2012年9月3日開工建設(shè)，至 2013年5月8日施工至十層結(jié)構(gòu)，發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)存在明顯施工偏差，已澆筑完畢豎向構(gòu)件出現(xiàn)垂直度、平整度不符合規(guī)范要求等現(xiàn)象，目前，現(xiàn)場已經(jīng)全面停止施工。
3.現(xiàn)場檢測情況
在委托方及有關(guān)方面配合下，核查了圖紙資料并進(jìn)行房屋建造施工情況、房屋現(xiàn)狀情況的調(diào)查，對兩幢房屋負(fù)二層至八層已經(jīng)施工完畢結(jié)構(gòu)部分進(jìn)行了現(xiàn)場檢查檢測。
現(xiàn)場采用全站儀、經(jīng)緯儀、垂直儀、紅外激光水平儀、手持式激光測距儀、鋼尺、混凝土回彈儀、鋼筋定位儀、試驗(yàn)試劑等儀器設(shè)備對房屋結(jié)構(gòu)及構(gòu)件進(jìn)行了綜合檢查測量及檢測試驗(yàn)，主要包括復(fù)核軸線定位尺寸、復(fù)核構(gòu)件布置和構(gòu)件尺寸、測量剪力墻構(gòu)件的偏移、傾斜、彎曲、扭轉(zhuǎn)等變形數(shù)據(jù)、構(gòu)件裂損檢查、材料強(qiáng)度測試、混凝土碳化深度檢測、鋼筋配置及保護(hù)層厚度檢查測試?，F(xiàn)場檢測日期為 2013年5月20日~2013年5月25日、2013年8月26日。
3.1設(shè)計(jì)、施工程序調(diào)查
經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查了解，該項(xiàng)目建筑、結(jié)構(gòu)等各專業(yè)圖紙資料完整，開工手續(xù)完備，地基驗(yàn)槽和施工過程中的隱蔽工程驗(yàn)收資料齊全，按照要求進(jìn)行了施工過程中的沉降觀測記錄，結(jié)構(gòu)施工中主要材料鋼筋和混凝土均按要求留樣送檢，并取得了合格的檢測報(bào)告，施工程序符合相關(guān)規(guī)范要求。
經(jīng)了解，施工過程中由于施工隊(duì)伍技術(shù)水平參差不齊，部分施工隊(duì)伍墻體模板施工時(shí)未按要求設(shè)置斜撐和水平撐，未設(shè)置縱橫向掃地桿，并且模板拼縫處未加設(shè)背楞木方，導(dǎo)致剪力墻在澆筑混凝土?xí)r產(chǎn)生偏移變形。
3.2測量控制線復(fù)核
現(xiàn)場采用全站儀、垂直儀根據(jù)底層兩縱一橫控制線復(fù)核了各層的測量控制線和軸線，經(jīng)復(fù)核測量測繪，房屋上部各層測量控制線基本與底層測量控制線一致，部分樓層測量控制線與底層測量控制線稍有偏差，測量昀大平移偏差為3mm。
現(xiàn)場采用激光測距儀和鋼尺根據(jù)各層的測量控制線對各層的軸線尺寸進(jìn)行了復(fù)核，經(jīng)復(fù)核測量，房屋各層軸線與原設(shè)計(jì)圖紙基本一致。房屋為現(xiàn)澆混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，主要承重構(gòu)件為現(xiàn)澆混凝土剪力墻、連梁和現(xiàn)澆板，經(jīng)現(xiàn)場實(shí)測主要受力構(gòu)件布置和截面尺寸與設(shè)計(jì)圖紙基本一致，剪力墻雖有偏移變形，但剪力墻厚度除局部脹模外基本與設(shè)計(jì)一致。
3.3 現(xiàn)場完損檢測
受委托檢測房屋主體結(jié)構(gòu)施工至十層目前現(xiàn)場處于停工狀態(tài)，現(xiàn)場對該房屋的主要承重構(gòu)件現(xiàn)澆板、剪力墻的裂損情況和施工質(zhì)量進(jìn)行了現(xiàn)場檢測。
經(jīng)現(xiàn)場檢查、檢測，房屋構(gòu)件平面布置及軸線尺寸與設(shè)計(jì)圖紙一致;房屋結(jié)構(gòu)形式、構(gòu)件布置及尺寸、配筋等與設(shè)計(jì)圖紙一致。
經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，房屋主要承重構(gòu)件剪力墻、連梁和現(xiàn)澆板及連接節(jié)點(diǎn)整體質(zhì)量較好，未發(fā)現(xiàn)與設(shè)計(jì)不符的地方。
經(jīng)現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，部分構(gòu)件存在一些質(zhì)量通病，現(xiàn)場未處理，主要表現(xiàn)如下。部分樓層局部構(gòu)件混凝土澆筑時(shí)漏漿、振搗不密實(shí)，存在蜂窩、麻面現(xiàn)象。詳見圖3-1~圖3-2。部分樓層局部構(gòu)件混凝土澆筑時(shí)漏振，構(gòu)件混凝土表面存在顯著分層澆筑的分層線，此種構(gòu)件混凝土可能存在不密實(shí)的缺陷詳見圖3-3。部分樓層局部構(gòu)件澆筑時(shí)局部脹模，現(xiàn)場脹模構(gòu)件大部分已經(jīng)打磨處理，但處理完畢后部分構(gòu)件鋼筋保護(hù)層厚度不足，鋼筋外露并存在少量銹蝕，詳見圖3-4~圖3-6。三層剪力墻安裝懸挑外墻腳手架開洞時(shí)切斷了剪力墻端部暗柱鋼筋詳見圖3-7~圖3-8。
通過現(xiàn)場檢測，總體上房屋主體結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)件尺寸與原設(shè)計(jì)圖紙相符，構(gòu)件基本完好, 主要承重構(gòu)件梁、板、柱、剪力墻及連接節(jié)點(diǎn)整體質(zhì)量較好，部分樓層局部構(gòu)件存在施工質(zhì)量通病，現(xiàn)場還未處理。
3.4 構(gòu)件變形測量
經(jīng)與現(xiàn)場各方溝通，根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況對一層、二層具備檢查、測量條件的剪力墻構(gòu)件全數(shù)進(jìn)行檢查、測量，對負(fù)二層、負(fù)一層和三層至八層?xùn)|西兩端及中部樓梯、電梯位置偏移、傾斜變形較大的剪力墻構(gòu)件全數(shù)進(jìn)行檢查、測量。變形測量典型照片詳見圖3-9~圖3-14。
經(jīng)現(xiàn)場檢查測量，對測量數(shù)據(jù)進(jìn)行處理、分析，發(fā)現(xiàn)每堵剪力墻構(gòu)件實(shí)測的幾組數(shù)據(jù)，每一個(gè)測量點(diǎn)的上中下三個(gè)數(shù)據(jù)基本都不相同，并且沒有規(guī)律性，這表明該堵剪力墻在該處豎向存在不同程度的傾斜、彎曲或翹曲;每堵剪力墻各測量點(diǎn)在同一高度的測量數(shù)據(jù)基本都不相同，并且沒有規(guī)律性，這表明該堵剪力墻在平面上存在偏移、扭轉(zhuǎn)或彎曲。剪力墻偏移變形典型測點(diǎn)布置見圖3-15。
經(jīng)現(xiàn)場檢查測量，對測量數(shù)據(jù)進(jìn)行處理、分析，共測得943 組樣本數(shù)據(jù)，其中剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移小于15mm 的數(shù)據(jù)所占百分比為63.9%，剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移在20±5mm 的數(shù)據(jù)所占百分比為25.2%，剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移在35±10mm 的數(shù)據(jù)所占百分比為9.9%，剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移大于45mm 的數(shù)據(jù)所占百分比為1.0%。本次測量樣本中偏移最大數(shù)據(jù)為64mm，該測量點(diǎn)位于五層D 軸25~26 線剪力墻。各樓層檢測數(shù)據(jù)分布詳見下表3-2。
3.5 混凝土保護(hù)層厚度和碳化深度檢測
現(xiàn)場隨機(jī)對構(gòu)件混凝土保護(hù)層厚度和碳化情況進(jìn)行抽查檢測，發(fā)現(xiàn)主要承重構(gòu)件剪力墻構(gòu)件混凝土碳化深度普遍在3~6mm 之間，主要承重構(gòu)件混凝土保護(hù)層厚度范圍在20~46mm 之間。
分析認(rèn)為，碳化深度小于保護(hù)層厚度，在后續(xù)一段時(shí)間的使用過程中，鋼筋仍能受到混凝土的保護(hù)。但現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，部分構(gòu)件打磨處理后表面無保護(hù)層，部分構(gòu)件混凝土澆筑不密實(shí)，影響混凝土對鋼筋的保護(hù)。
3.6混凝土強(qiáng)度測試
根據(jù)房屋結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和現(xiàn)場測試條件，采用回彈法對房屋的混凝土構(gòu)件強(qiáng)度進(jìn)行隨機(jī)抽查測試。采用回彈法檢測剪力墻構(gòu)件混凝土強(qiáng)度，并結(jié)合碳化檢測進(jìn)行修正。經(jīng)現(xiàn)場隨機(jī)抽查檢測，主要承重構(gòu)件碳化深度在 3~6mm之間。經(jīng)碳化修正后構(gòu)件混凝土強(qiáng)度推定值昀大為 33.2MPa，昀小為 27.2MPa，平均值為 30.6MPa。房屋混凝土構(gòu)件強(qiáng)度等級推定值為 C28，原設(shè)計(jì) 10層以下混凝土強(qiáng)度為 C30?？紤]到現(xiàn)場留置的混凝土試件的實(shí)驗(yàn)室抗壓試驗(yàn)報(bào)告均能達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，建議復(fù)核驗(yàn)算時(shí)，按照原設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算。
3.7構(gòu)件鋼筋核查
現(xiàn)場對剪力墻鋼筋進(jìn)行了開鑿檢查，發(fā)現(xiàn)實(shí)際鋼筋直徑與間距與設(shè)計(jì)配筋一致，箍筋直徑和間距與設(shè)計(jì)配筋基本一致。由于混凝土保護(hù)層比較厚，鋼筋只有較小程度的銹蝕，鋼筋與混凝土的粘接力正常。
4.結(jié)構(gòu)驗(yàn)算分析
根據(jù)委托方提供的圖紙資料和現(xiàn)場檢查檢測結(jié)果，按照現(xiàn)行有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)程對該建筑上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體驗(yàn)算分析和構(gòu)件復(fù)核驗(yàn)算。計(jì)算軟件采用中國建筑科學(xué)研究院PKPM系列軟件之PMCAD、SATWE和 ETABS軟件進(jìn)行有限元對比分析和驗(yàn)算。
4.1結(jié)構(gòu)計(jì)算條件
受委托檢測房屋設(shè)計(jì)使用功能為住宅樓，結(jié)構(gòu)形式為鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)形式采用鋼筋混凝土墻下筏板基礎(chǔ)，房屋設(shè)計(jì)為地下 2層，地上 18層，機(jī)房二層，地上主體建筑總高度為52.2m。建模驗(yàn)算時(shí)混凝土強(qiáng)度等級、鋼筋規(guī)格、各層恒活荷載均按原設(shè)計(jì)條件進(jìn)行設(shè)置。
根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010的規(guī)定和該高層房屋原設(shè)計(jì)說明，地震設(shè)防烈度為 6度，丙類建筑，二類場地，依據(jù)規(guī)范并結(jié)合設(shè)計(jì)圖紙說明確定該建筑剪力墻抗震等級均為四級，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g，設(shè)計(jì)地震分組第二組。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》和原設(shè)計(jì)說明基本風(fēng)壓為 0.44kN/m 2，體型系數(shù)1.30，地面粗糙度 B類。結(jié)構(gòu)復(fù)核驗(yàn)算時(shí)荷載效應(yīng)和地震作用效應(yīng)組合按照《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ3-2010 J186-2010中第 5.6章節(jié)的相應(yīng)要求進(jìn)行組合。
計(jì)算軟件采用中國建筑科學(xué)研究院 PKPM系列軟件和 ETABS軟件進(jìn)行有限元對比分析和驗(yàn)算。
4.2結(jié)構(gòu)承載能力驗(yàn)算分析結(jié)果
按照構(gòu)件未偏移、變形、扭曲的情況分別采用 ETABS有限元軟件和 PKPM軟件進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算和對比。對兩種驗(yàn)算結(jié)果進(jìn)行對比分析發(fā)現(xiàn)，ETABS與 PKPM兩種計(jì)算軟件在計(jì)算條件一致的情況下，整體內(nèi)力數(shù)據(jù)和彈性變形數(shù)據(jù)等主要計(jì)算結(jié)果基本一致。
采用 ETABS軟件分別按照構(gòu)件發(fā)生偏移、變形、扭轉(zhuǎn)的實(shí)際狀況進(jìn)行建模計(jì)算和按照構(gòu)件未發(fā)生偏移、變形、扭轉(zhuǎn)的原設(shè)計(jì)狀況進(jìn)行建模計(jì)算，根據(jù)兩種狀況條件的計(jì)算結(jié)果分別從剪力墻軸力、剪力墻平面內(nèi)外剪力、剪力墻平面內(nèi)外彎矩等方面進(jìn)行對比分析。計(jì)算分析結(jié)果見表4-1。
計(jì)算比較分析結(jié)果表明，剪力墻偏移變形前后平面內(nèi)各項(xiàng)內(nèi)力整體變化幅度較小，平面外各項(xiàng)內(nèi)力整體變化幅度較大?？傮w上剪力墻偏移變形后，平面外各項(xiàng)內(nèi)力均有不同程度的增加，雖然部分偏移變形較大的構(gòu)件平面外各項(xiàng)內(nèi)力增幅變化較大，但是增加的數(shù)值絕對值相對較小。各項(xiàng)內(nèi)力具體對比分析結(jié)果如下。
剪力墻構(gòu)件軸力：復(fù)核驗(yàn)算時(shí)考慮構(gòu)件的偏移、變形之后，與原設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果相比，計(jì)算的構(gòu)件軸力整體變化不大，檢測樣本復(fù)核驗(yàn)算構(gòu)件中約90%的構(gòu)件計(jì)算軸力與原設(shè)計(jì)相比變化幅度在±8%左右，僅10%的構(gòu)件軸力變化幅度大于±8%，實(shí)際昀大值為原設(shè)計(jì)軸力的 1.25倍，實(shí)際昀小值為原設(shè)計(jì)軸力的0.84。
剪力墻構(gòu)件平面內(nèi)剪力：復(fù)核驗(yàn)算時(shí)考慮構(gòu)件的偏移、變形之后，與原設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果相比，檢測樣本復(fù)核驗(yàn)算構(gòu)件中約85%的構(gòu)件計(jì)算平面內(nèi)剪力與原設(shè)計(jì)相比變化幅度在 0.64~3.2倍之間，僅15%的構(gòu)件平面內(nèi)剪力變化幅度較大，實(shí)際昀大值為原設(shè)計(jì)剪力的 30.87倍，實(shí)際昀小值為原設(shè)計(jì)剪力的0.01。
剪力墻構(gòu)件平面內(nèi)彎矩：復(fù)核驗(yàn)算時(shí)考慮構(gòu)件的偏移、變形之后，與原設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果相比，檢測樣本復(fù)核驗(yàn)算構(gòu)件中約85%的構(gòu)件計(jì)算平面內(nèi)彎矩與原設(shè)計(jì)相比變化幅度在 0.6~10.85倍之間，僅15%的構(gòu)件平面內(nèi)彎矩變化幅度較大，實(shí)際昀大值為原設(shè)計(jì)彎矩的 14.49倍，實(shí)際昀小值為原設(shè)計(jì)彎矩的0.15。
剪力墻構(gòu)件平面外剪力：復(fù)核驗(yàn)算時(shí)考慮構(gòu)件的偏移、變形之后，與原設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果相比，檢測樣本復(fù)核驗(yàn)算構(gòu)件計(jì)算的構(gòu)件平面外剪力增幅變化較大，增減變化幅度比較分散，總體上平面外剪力均有不同程度的增加。雖然增幅變化很大，但是增加的數(shù)值絕對值相對較小，昀大數(shù)值為 33.21kN。
剪力墻構(gòu)件平面外彎矩：復(fù)核驗(yàn)算時(shí)考慮構(gòu)件的偏移、變形之后，與原設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果相比，檢測樣本復(fù)核驗(yàn)算構(gòu)件計(jì)算的構(gòu)件平面外彎矩增幅變化較大，增減變化幅度比較分散，總體上平面外彎矩均有不同程度的增加。雖然增幅變化很大，但是增加的數(shù)值絕對值相對較小，昀大數(shù)值為 27.96 kN·m。
根據(jù)計(jì)算和分析結(jié)果，在考慮構(gòu)件偏移、變形的實(shí)際狀況計(jì)算條件下，經(jīng)驗(yàn)算分析，房屋整體結(jié)構(gòu)的彈性變形滿足規(guī)范要求。
4.3典型構(gòu)件承載力驗(yàn)算分析
根據(jù)上節(jié)內(nèi)力計(jì)算和分析結(jié)果，采用 PKPM軟件鋼筋混凝土基本構(gòu)件截面計(jì)算模塊中的剪力墻截面承載力計(jì)算工具對內(nèi)力變化較大的偏移變形剪力墻構(gòu)件進(jìn)行承載力復(fù)核。
根據(jù)內(nèi)力分析結(jié)果，對典型剪力墻構(gòu)件在變形、偏移情況下產(chǎn)生的實(shí)際的軸力、平面內(nèi)剪力及彎矩和平面外剪力及彎矩的共同作用下進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算。經(jīng)復(fù)核驗(yàn)算，在以上內(nèi)力綜合作用下剪力墻及邊緣構(gòu)件的承載能力滿足規(guī)范要求。
綜上所述，由于偏移、變形后剪力墻產(chǎn)生了平面外的剪力和彎矩，特別是對建筑物四角的剪力墻和無兩端翼墻或端柱的剪力墻影響較大，可認(rèn)為此部分剪力墻構(gòu)件為偏心受壓構(gòu)件。經(jīng)復(fù)核地下兩層剪力墻豎向鋼筋總的配筋率為 0.616%，滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中對單側(cè)受拉鋼筋昀小配筋率的要求。經(jīng)復(fù)核一層至八層剪力墻豎向鋼筋總的配筋率為 0.251%，上述重點(diǎn)部位和薄弱部位豎向鋼筋配筋率偏低，不滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》中對單側(cè)受拉鋼筋昀小配筋率的要求。
5.檢測鑒定結(jié)論
根據(jù)原設(shè)計(jì)圖紙資料，結(jié)合現(xiàn)場實(shí)際檢測數(shù)據(jù)，對負(fù)二層至八層進(jìn)行檢測鑒定，并根據(jù)檢測結(jié)果進(jìn)行房屋整體驗(yàn)算分析后，鑒定主要結(jié)論如下：
(1)經(jīng)現(xiàn)場測量復(fù)核，房屋上部各層測量控制線基本與底層測量控制線一致，部分樓層測量控制線與底層測量控制線稍有偏差，測量昀大平移偏差為3mm。
(2)經(jīng)現(xiàn)場檢查、檢測，房屋構(gòu)件平面布置及軸線尺寸與設(shè)計(jì)圖紙一致;房屋結(jié)構(gòu)形式、構(gòu)件布置及尺寸、配筋等與設(shè)計(jì)圖紙一致。
(3)經(jīng)現(xiàn)場檢查、檢測，總體上房屋主體結(jié)構(gòu)布置和構(gòu)件尺寸與原設(shè)計(jì)圖紙相符，構(gòu)件基本完好, 主要承重構(gòu)件板、剪力墻及連接節(jié)點(diǎn)整體質(zhì)量較好，部分樓層局部構(gòu)件存在施工質(zhì)量通病。
(4)經(jīng)現(xiàn)場檢查、檢測，部分剪力墻在豎向平面均存在不同程度的傾斜、彎曲或翹曲，在水平平面上存在偏移、扭轉(zhuǎn)或彎曲。檢測樣本中剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移小于 15mm的數(shù)據(jù)所占百分比為63.9%，剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移在 20±5mm的數(shù)據(jù)所占百分比為25.2%，剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移在 35±10mm的數(shù)據(jù)所占百分比為9.9%，剪力墻中心線相對于原設(shè)計(jì)軸線偏移大于 45mm的數(shù)據(jù)所占百分比為1.0%。
(5)現(xiàn)場檢測，房屋混凝土構(gòu)件強(qiáng)度等級推定值為 C28，原設(shè)計(jì) 10層以下混凝土強(qiáng)度為 C30。考慮到現(xiàn)場留置的混凝土試件的實(shí)驗(yàn)室抗壓試驗(yàn)報(bào)告均能達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，建議復(fù)核驗(yàn)算時(shí)，按照原設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度進(jìn)行復(fù)核驗(yàn)算。
(6)現(xiàn)場檢測，主要承重構(gòu)件剪力墻構(gòu)件混凝土碳化深度普遍在 3~6mm之間，主要承重構(gòu)件混凝土保護(hù)層厚度范圍在 20~46mm之間。
(7)經(jīng)復(fù)核驗(yàn)算，考慮構(gòu)件變形情況下，整體結(jié)構(gòu)的彈性變形滿足規(guī)范要求。
(8)綜合分析認(rèn)為，由于偏移、變形后剪力墻產(chǎn)生了平面外的剪力和彎矩，特別是對建筑物四角的剪力墻和無兩端翼墻或端柱的剪力墻影響較大，可認(rèn)為此部分剪力墻構(gòu)件為偏心受壓構(gòu)件。經(jīng)復(fù)核地下兩層剪力墻豎向鋼筋總的配筋率為0.616%，滿足規(guī)范對昀小配筋率的要求。經(jīng)復(fù)核一層至八層剪力墻豎向鋼筋總的配筋率為0.251%，上述重點(diǎn)部位和薄弱部位豎向鋼筋配筋率偏低，不滿足規(guī)范對昀小配筋率的要求，建議進(jìn)行加固處理。
(9)現(xiàn)有結(jié)構(gòu)根據(jù)實(shí)際情況可安排一邊恢復(fù)施工，一邊進(jìn)行墻體加固處理。
6.處理意見及建議
依據(jù)檢測和計(jì)算分析結(jié)果，提出以下處理意見及建議：
(1)后續(xù)繼續(xù)建設(shè)時(shí)，請考慮控制線的偏差影響，并提請注意控制線的引設(shè)和軸線的布設(shè)精度。
(2)對建筑物四角的剪力墻和無兩端翼墻或端柱的剪力墻并且偏移、變形大于 15mm以上的剪力墻構(gòu)件，建議采用粘貼碳纖維或者擴(kuò)大截面修補(bǔ)平齊的方式進(jìn)行加固處理。
(3)對偏移、變形較大的其它部位的墻體，建議根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況進(jìn)行裝修處理，但處理原則不得減小截面尺寸和損傷受力鋼筋，對有一定彎曲的墻體采取修補(bǔ)砂漿修補(bǔ)平
齊。
(4)加固設(shè)計(jì)應(yīng)有由相應(yīng)資質(zhì)的設(shè)計(jì)單位完成，加固工程應(yīng)由具有相應(yīng)資質(zhì)的施工單位完成。
